有限元传热模型的建立，储罐内外筒体之间采用高真空多层绝热，间隙仅68mm，内支承结构只能安置在封头两侧。该内支承结构包括环氧玻璃钢和0Cr18Ni9两种材料，环氧玻璃钢为各向异性。为消除内筒体冷收缩而产生的热应力，储罐内筒体的左端轴向固定，右端轴向自由，轴向冲击载荷主要由左支承结构承受，因此左支承比右支承结构复杂。
径向支承采用高强度、低热导率的环氧玻璃钢管，轴向支承采用环氧玻璃钢垫块间隔的螺栓，其余部分采用低温性能好的0Cr18Ni9.左支承结构尺寸见图1.整个内支承结构能够承受的径向载荷为1320kN，横向载荷为600kN.该问题为稳态热传导问题。由于结构和传热问题的对称性，左右内支承结构各取一半进行研究。内外筒体之间采用了高真空多层绝热，故结构内表面可以认为绝热。取不锈钢管2与内筒体的焊接端面为液氧温度-183℃，外筒体表面与温度为22℃的环境对流换热，对流按自然对流考虑，对流系数为5W，对称边界作为绝热边界处理。
定义材料属性时，考虑玻璃钢和不锈钢0Cr18Ni9的物性参数随温度变化的特性以及玻璃钢各向异性的特点，详见表1.有限元计算中采用右手直角坐标系统，沿储槽长轴方向为Z向，垂直方向为Y向，横向为X向。取用十节点四面体热分析单元，智能划分网格，左支承划分为35465个单元，共60086个节点。右支承划分为19301个单元，共34261个节点。