在参考国外有关压力别是交变载荷，因不合理结构和焊接缺陷引起应力容器规范，并结合我国碳钢板标准的具体技术要求集中，产生裂纹而破坏。和实际质量情况的基础上，1985年《钢制石油化工3安装不当引起热应力失效压力容器设计规定》对碳素镇静钢A3的适用范围某化工厂4台氮气加热器，1982年制造并投人限定如下：钢板的使用，材质ICrl8NigTi，筒体壁厚6，设计压力为温度为O一350℃；用于容器壳体时，钢板厚度不大O.75MPa，设计温度450℃，利用电热棒加热氮气。
1999年首次检验时发现：筒体向上拱起，于盛装液化石油气体、毒性为高度或极度危害介质下部有凹陷和皱褶变形；鞍座横向直立肋板、立肋板与加强垫板焊缝全部撕裂。
水蒸气腐蚀造成变换炉失效某化肥厂中温变换炉，设计压力0.8MPa，设计温度550℃，主体材质16MnR，壁厚14rnm。中温变换炉操作温度在480一550℃之间。变换反应中的水以水蒸气形式加人。水蒸气与铁在约高于40℃的温度下接触时，发生反应生成的磁性氧化膜，在一定程度上会阻止腐蚀的继续发展，对于碳钢，在50℃以上已基本起不到保护作用。蒸汽腐蚀过程中所产生的氢原子若不能较快地被带走，由于氢原子尺寸很小，将进人内部并主要停留在晶界处，使金属机械性能降低。
氨合成塔裂纹及修理某氮肥厂直径lm的氨合成塔，1984年制造并投用1995年首次检验时发现塔内壁冷气主线人口下方第4道环缝有长50、深13的裂纹。第一次返修后焊缝热影响区出现多处裂纹，总长约790rnl氨合成塔工况属于临氢状态，介质中主要成分为氢气，长期运行后，氢势必扩散人塔壁钢材中影响其性能。对氨合成塔裂纹处取样，用MHs806定氢分析仪进行氢含量分析，材料中氢含量达23ml/109，远高于正常焊接焊缝中氢含量，说明在长期运行中，有大量的氢渗人钢材氨合成塔检修记录中记载：在1987年3月，因触媒老化，塔内气体走短路。
对该塔进行首次年度大修时，发现塔内件浮动，逆时针转动90，触媒筐保温层及铁皮全部脱落。由于保温层措施的失效及触媒筐的工作高温（530℃），使塔壁长时间局部高温。对原裂纹处取样进行金相分析，裂纹位于热影响区，沿原奥氏体晶界分布，焊缝组织未见珠光体，应为脱碳所致。
经以上分析我们认为，首次修复工作失败的主要原因就是未对裂纹成因进行分析，制定具有针对性的修复措施，忽视氢腐蚀及渗人氢的存在，选用碳弧气刨消除缺陷，将坡口以下刨至25，远超出裂纹存在的8一13，给以后焊接增加不应有的难度；焊前未对脱碳层及渗人氢进行处理，焊后未进行热处理，仅焊前、焊后用氧炔焰对坡口进行加热，导致焊后再次出现大量裂纹。
压力容器的设计和制造，应综合考虑其操作时的压力、温度、介质情况进行合理选材，对具有应力腐蚀、氢腐蚀等特殊环境，则更应考虑材料与介质的相容性；o做好压力容器的产品检检工作，消除危及安全使用的先天性缺陷；
加强压力容器安装管理工作，对重要压力容器应严格报装审批手续，必要时应进行安装质量监检；
加大压力容器安全管理法律法规的宣传力度，督促压力容器使用单位建立健全安全管理规章制度，制定并严格执行工艺操作规程和岗位操作规程，对操作人员定期进行培训，提高持证上岗率；加强压力容器修理和改造的检查，进一步宣传压力容器定期检验的必要性，压力容器的使用单位，必须及时安排压力容器的定期检验工作，对长期不执行压力容器定期检验制度的使用单位，应行使必要的行政管理手段督促其整改，以确保压力容器的安全。